Análise das constantes de transferência convectiva da camada limite
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Paul Richard Heinrich Blasius derivou uma solução exata para as equações da camada limite laminar.[1] A espessura da camada limite é uma função do número de Reynolds de fluxo laminar.
Para Latex: \delta \approx {5.0 * x \over \sqrt {Re}}
= a espessura da camada limite: a região do fluxo onde a velocidade é menor que 99% do campo de velocidade distante ; é a posição ao longo da placa semi-infinita, e é o número de Reynolds dado por
( densidade e viscosidade dinâmica).
A solução de Blasius usa condições de contorno em uma forma adimensional:
em
Para Latex: {v_x - v_S \over v_\infty - v_S} = {v_x \over v_\infty} = {v_y\over v_\infty}= 0</math>{{space|5}}
em e
Para Latex: {v_x - v_S \over v_\infty - v_S} = {v_x \over v_\infty} = 1</math>{{space|5}}
Velocidade na camada limite (acima, em laranja) e as temperaturas de camada limite (em baixo, em verde) compartilham um mesmo perfil como função, devido à semelhança entre os balanços de momentum e de energia térmica e condições de contorno.
Note-se que, em muitos casos, a condição de contorno sem deslizamento sustenta que
, a velocidade do fluido na superfície da placa, é igual à velocidade da placa em todos os locais. Se a placa não está em movimento, então
. Uma derivação muito mais complicada é necessária se o deslizamento fluido é permitido.[2]
De fato, a solução de Blasius para o perfil de velocidade laminar da camada limite acima de uma placa semi-infinita pode ser facilmente estendida para descrever as camadas de fronteira térmica e de concentração para a transferência de calor e massa, respectivamente. Ao contrário do balanço de momentum diferencial em x (equação do movimento), esta usa uma derivação similar de balanço de massa e energia:
Energia:
Para Latex: v_x {\partial T \over \partial x} + v_y {\partial T \over \partial y} = {k \over \rho Cp}{\partial^2 T \over \partial y^2}
Massa:
Para Latex: v_x {\partial c_A \over \partial x} + v_y {\partial c_A \over \partial y} = D_{AB}{\partial^2 c_A \over \partial y^2}
Para o balanço de momentum, a velocidade cinemática
pode ser considerada como sendo a difusividade de momentum. No balanço de energia esta é substituída pela difusividade térmica
, e pela difusividade de massa no balanço de massa. Na difusividade térmica de uma substância, é a condutividade térmica, é sua densidade e é suas capacidade térmica. O subscrito AB denota a difusividade da espécie A difundindo-se na espécie B.
Sob a hipótese de que
, estas equações tornam-se equivalente ao balanço de momentum. Então, para o número de Prandtl e número de Schmidt
a solução de Blasius aplica-se diretamente.
Por conseguinte, esta derivação utiliza uma forma relacionada com as condições do limite, substituindo-se
com ou (temperatura absoluta ou concentrações da espécie A). O subscrito S denota a condição de superfície.
em
Para Latex: {v_x - v_S \over v_\infty - v_S} = {T - T_S \over T_\infty - T_S} = {c_A - c_{AS} \over c_{A\infty} - c_{AS}}= 0
em e
Para Latex: {v_x - v_S \over v_\infty - v_S} = {T - T_S \over T_\infty - T_S} = {c_A - c_{AS} \over c_{A\infty} - c_{AS}} = 1
Usando-se a função de corrente de Blasius obtida da seguinte solução para a tensão de cisalhamento na superfície da placa.
Para Latex: \tau_0 = \left( {\partial v_x \over \partial y} \right) _{y=0}=0.332 {v_\infty \over x} Re^{1/2}
E via as condições de contorno, é conhecido que
Para Latex: {v_x - v_S \over v_\infty - v_S} = {T - T_S \over T_\infty - T_S} = {c_A - c_{AS} \over c_{A\infty} - c_{AS}}
São dadas as seguintes relações para o fluxo de calor/massa externos à superfície da placa
Para Latex: \left( {\partial T \over \partial y} \right) _{y=0}=0.332 {T_\infty - T_S \over x} Re^{1/2}
Para Latex: \left( {\partial c_A \over \partial y} \right) _{y=0}=0.332 {c_{A\infty} - c_{AS} \over x} Re^{1/2}
Então para
Para Latex: \delta =\delta _T= \delta _c= {5.0*x\over\sqrt{Re}}
Onde são as regiões do fluxo onde e são menos que 99% de seus valores distantes no campo.[3]
Devido ao número de Prandtl de um fluido em particular não ser frequentemente unitário, o engenheiro alemão E. Polhausen, que trabalhou com Ludwig Prandtl, tentou estender empiricamente estas equações para serem aplicáveis para
. Estes resultados podem ser aplicados a também.[4] Ele constatou que, para o número de Prandtl superior a 0,6 , a espessura da camada de fronteira térmica é aproximadamente dada por:
e consequentemente
Para Latex: {\delta \over \delta_T} = Pr^{1/3}
{\delta \over \delta_c} = Sc^{1/3}
Grafico mostrando a espessura relativa na camada limite térmica versus a camada limite de velocidade (em vermelho) para vários números de Prandtl. Para , as duas são iguais.
A partir desta solução, é possível caracterizar as constantes de transferência de calor/massa convectivas com base na região de fluxo da camada limite. A lei de Fourier da condução e a lei do resfriamento de Newton são combinadas com o termo do fluxo derivado acima e a espessura da camada limite.
Para Latex: {q\over A} = -k \left({\partial T \over \partial y} \right)_{y=0} = h_x(T_S-T_\infty)
Para Latex: h_x = 0.332{k \over x} Re^{1/2}_x Pr^{1/3}
Isto resulta na constante convectiva local em um ponto sobre o plano semi-infinito. Integrando-se sobre o comprimento da placa resulta na média
Para Latex: h_L = 0.664{k \over x} Re^{1/2}_L Pr^{1/3}
Após a derivação com os termos de transferência de massa (
= constante da transferência de massa convectiva, = difusividade da espécie A na espécie B, ), as seguintes soluções são obtidas:
Para Latex: k'_x = 0.332{D_{AB} \over x} Re^{1/2}_x Sc^{1/3}
Para Latex: k'_L = 0.664{D_{AB} \over x} Re^{1/2}_L Sc^{1/3}
Estas soluções aplicam-se para fluxo laminar com um número de Prandtl/Schmidt maior que 0,6.[3]
Referências
1. Blasius, H. (1908). "Grenzschichten in Flüssigkeiten mit kleiner Reibung". Z. Math. Phys. 56: 1–37.
2. Martin, Michael J. Blasius boundary layer solution with slip flow conditions. AIP conference proceedings 585.1 2001: 518-523. American Institute of Physics. 24 Apr 2013.
3. Geankoplis, Christie J. Transport Processes and Separation Process Principles: (includes Unit Operations). Fourth ed. Upper Saddle River, NJ: Prentice Hall Professional Technical Reference, 2003.
4. Pohlhausen, E. (1921), Der Wärmeaustausch zwischen festen Körpern und Flüssigkeiten mit kleiner reibung und kleiner Wärmeleitung. Z. angew. Math. Mech., 1: 115–121. doi: 10.1002/zamm.19210010205