Thiết kế sàn dự ứng lực theo tiêu chuẩn BS 8110-1997

Chương 1 CƠ SỞ THIẾT KẾ CẤU KIỆN BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC

1 Vật liệu

1.1 Bê tông

1.1.1 Theo tiêu chuẩn Anh

Cấp độ bề của bê tông được lựa chọn từ các cấp độ bền trong các mục 6 và 8.5 của BS5328:phần 1: 1997. Cấp độ bền C35 và C40 là cấp độ bền tối thiểu tương ứng được kiến nghị sử dụng cho kết cấu bê tông căng sau và căng trước. Trong cả hai trường hợp, độ bền của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất không nhỏ hơn 25 Mpa.

1.1.2 Theo tiêu chuẩn Việt Nam

Theo TCVN 5574:2012, việc lựa chọn cấp độ bền của bê tông phụ thuộc vào dạng, loại và đường kính thép căng trước cũng như phụ thuộc vào việc neo cốt thép. Nếu dùng sợi thép có đường kính không nhỏ hơn thì cấp độ bền của bê tông lấy không nhỏ hơn B30.

1.1.3 Quy đổi tương đương đặc trưng vật liệu của TCVN sang TC Anh

Để quy đổi tương đương cấp độ bền bê tông ta dùng cường độ chịu nén tức thời trung bình của mẫu bê tông.

Kết quả quy đổi tương đương giữa cấp độ bền của bê tông theo TCVN với BS như sau:

- Lớp độ bền C35 BS tương đương cấp B30 (Mác 400) của TCVN.

- Lớp độ bền C40 BS tương đương cấp B35 (Mác 450) của TCVN.

(Phần quy đổi bên trên mang tính chất tham khảo không bắt buộc theo. Thông số quy đổi theo TCVN 5574-2012 và BS 5328-4-1990)

Tuy nhiên hiện nay các thiết kế của một số công ty quy đổi theo:

- Lớp độ bền C30 BS tương đương cấp B30 (Mác 400) của TCVN.

- Lớp độ bền C35 BS tương đương cấp B35 (Mác 450) của TCVN.

Tức Cấp độ bền B của TCVN tương đương với cấp độ bền C theo BS 8110. Quy đổi vật liệu mang tính an toàn hơn.

1.2 Cốt thép ứng lực trước

Đặc trưng thuộc tính cáp 7 sợi theo tiêu chuẩn châu Âu được nêu trong tiêu chuẩn prEN 10138:2006 và theo tiêu chuẩn ASTM A416-06 của Hoa Kỳ như sau với thuộc tính cáp 7 sợi đường kính 13mm (0.5) và đường kính 15mm (0.6):

Phổ biến hiện nay đang dùng cáp loai 12.7 mm và loại 15.24 mm theo ASTM A 416- Grade 270.

1.3 Cốt thép thường

1.3.1 Theo tiêu chuẩn Anh

Đặc trưng độ bền của cốt thép được nêu trong BS 4449, BS 4482, BS 4483 và được trình bày trong Bảng 1. 1. Thiết kế có thể dựa vào đặc trưng độ bền phù hợp hay giá trị thấp hơn nếu cần thiết giảm độ võng và khống chế nứt.

1.3.2 Theo tiêu chuẩn Việt Nam

TCVN quy định dùng thép thanh cho kết cấu bêtông cốt thép, ký hiệu, cường độ chịu kéo tiêu chuẩn Rsn và cường độ chịu kéo tính toán khi tính theo trạng thái giới hạn thứ hai Rs,ser, nêu tại Bảng 2. 2.

Có thể thấy rằng các đặc trưng cơ học như giới hạn chảy, mô đun đàn hồi, tính dẻo,… về cơ bản giống như thép của BS. Khi thiết kế có thể qui định sử dụng các loại thép này và lấy giá trị giới hạn chảy làm cơ sở để tính toán theo các công thức của BS 8110.

2 Phân loại ứng suất dưới tác dụng của tải trọng sử dụng

Khi đánh giá sự làm việc của kết cấu hay cấu kiện bê tông ứng suất trước, độ lớn của ứng suất kéo khi uốn dưới tác dụng của tải trọng sử dụng dược phân loại như sau:

- Loại 1: không có ứng suất kéo khi uốn;

- Loại 2: có ứng suất kéo khi uốn, nhưng chưa thấy vết nứt;

- Loại 3: có ứng suất kéo khi uốn, nhưng chiều rộng vết nứt không lớn hơn 0.1mm đối với cấu kiện trong môi trường rất khắc nghiệt và không lớn hơn 0.2mm đối với tất cả các cấu kiện khác.

Nói chung, thiết kế các cấu kiện loại 1 và 2 bị khống chế bởi giới hạn chịu kéo của bê tông đối với điều kiện tải trọng sử dụng, nhưng phải kiểm tra độ bền giới hạn thiết kế về uốn, lực cắt và lực kéo. Thiết kế cấu kiện loại 3 thường bị khống chế bởi các điều kiện trạng thái giới hạn về độ bền hoặc bởi biến dạng.

3 Tổn hao ứng suất và tính toán tổn hao ứng suất

Sau khi tạo ứng suất trước trong cấu kiện, lực ứng suất trước trong bê tông không giữ nguyên giá trị ban đầu mà chịu một sự giảm đi từ từ theo thời gian từ giai đoạn truyền cho đến giai đoạn chịu tải do nhiều nguyên nhân gọi là sự tổn hao ứng suất.

Tổn hao ứng suất gồm có 2 loai: tổn hao ngắn hạn và tổn hao dài hạn.

- Tổn hao ngắn hạn bao gồm: tổn hao do ma sát, tổn hao do tụt neo.

- Tổn hao dài hạn bao gồm: tổn hao do co ngắn đàn hồi của bê tông, tổn hao do từ biến, do co ngót, do chùng ứng suất.

Chương 2 giải pháp, các thông số thiết kế, vật liệu

1 Đề xuất giải pháp dự ứng lực cho dự án

- Sàn dự ứng lực chỉ hiệu quả kinh tế khi bước cột lớn hơn 7.5m

- Sàn dự ứng lực phẳng thường được ứng dụng cho bước cột từ 6m đến 13m, hiệu quả là thi công nhanh, cấu kiện có kích thước nhỏ, kiểm soát được độ võng và chiều dày sàn

- Sàn dự ứng lực có mũ cột được ứng dụng cho sàn từ 8m đến 15m, với loại sàn này thì kiểm soát tốt vì chống thủng

- Sàn dự ứng lực có dầm bẹt được ứng dụng cho công trình có bước cột lên tới 20m và bước sàn lên tới 12m.

2 Mô hình tính toán

2.1 Lựa chọn cách bố trí mặt bằng kết cấu tổng thể

Do tổn hao trên chiều dài cáp là khác nhau do đó ứng suất trước giảm dần từ đầu kéo cáp về đầu neo cáp. Nếu kiến trúc cho phép, giảm chiều dài nhịp cuối cùng để momen uốn do ngoại lực giảm và đạt được một sự cân bằng momen như ý đồ thiết kế. Nếu được, giảm độ cứng của các cột hoặc vách theo hướng của ứng suất trước để giảm thiểu tổn hao ứng suất, và nên bố trí các cột theo chu vi xây dựng.

Khi các cột và vách được bố trí hợp lí thì việc tiếp theo là xem xét loại sàn được sử dụng. Điều này được xác định bởi một số yếu tố như chiều dài nhịp, hình thức kiến trúc, các chức năng sử dụng dịch vụ, và chi phí nguyên vật liệu có sẵn. Sàn phải đáp ứng hai yêu cầu chính là độ bền kết cấu và độ võng. Dao động cũng cần được xem xét nếu công trình cao tầng. Việc lựa chọn độ dày hoặc loại sàn.

2.2 Lực ứng suất trước

Mục 4.7.1 tiêu chuẩn BS 8110-97 quy định lực căng thép tối đa không lớn hơn 75% độ bền đặc trưng của thanh căng, nhưng có thể tăng đến 80% nếu xét đến các điều kiện bổ sung về an toàn và về lực hoặc đặc trưng độ giãn của thanh căng. Tại thời điểm ứng lực trước, ứng suất trước ban đầu thông thường không lớn hơn 70% độ bền đặc trưng thanh căng và trong mọi trường hợp không được lớn hơn 75%.

Theo mục 18.5 tiêu chuẩn ACI 318M-08 ứng lực trước ban đầu không được đạt tới 94% fpy , đồng thời không lớn hơn 80% fpu.

Diễn giải: - Lực ứng suất trước là lực kéo cáp.

- Đối với sàn thường thiết kế lực kéo đạt <= 80% fpu.

- Đối với dầm thường thiết kế lực kéo đạt <=75% fpu.

2.3 Bố trí cáp ứng lực trước

Việc lựa chọn cách bố trí cáp như Hình 2. 3 là phụ thuộc vào loại sàn thiết kế và hình dạng kích thước sàn. Chẳng hạn như đối với Hình 2. 3(a) và Hình 2. 3(d) phù hợp khi sàn có nhiều lỗ mở vì cách bố trí cáp linh động dễ dàng tránh các lỗ mở, còn với Hình 2. 3(b) và Hình 2. 3(c) thì việc bố trí cáp ít linh hoạt hơn kho tránh các lỗ mở tuy nhiên lại tăng khả chịu cắt quanh đầu cột.

Trong trường hợp cáp bố trí qua các lỗ nhỏ hơn 300mm thì bố trí bất kỳ nơi nào trên sàn mà không ảnh hưởng đến sự làm việc của cáp (chỉ trường hợp như Hình 2. 5 thì làm giảm lực cắt ở cột), còn trương hợp lớn hơn thì cần phải kiểm tra cẩn thận theo quy phạm thiết kế.

Hình 2. 3 Một số cách bố trí cáp thông dụng

3. Vật liệu và hệ số an toàn riêng của vật liệu theo BS 8110

3.1 Bê tông:

- - fcu = Cường độ chịu nén đặc trưng mẫu lập phương ở 28 ngày tuổi. Mpa
  - Ec = Modun đàn hồi của bê tông tính toán theo công thức sau phụ thuộc vào fcu và hệ số riêng của bê tông 'gama m'. Mpa

Ec= 5500 sprt(fcu/'gama m")

Tự động tính toán khi dùng phần mềm Adapt Floor Pro hoặc tra ở Bảng 7.2 BS 8110 - 1985 part 2

3.2 Cốt thép thường:

- - fy = Giới hạn chảy hoặc độ bền kiểm tra của cốt thép. (Ví dụ SD390 fy=390Mpa)
  - Es = Modun đàn hồi của cốt thép.
  - Tiêu chuẩn BS 8110 không đưa ra giới hạn biến dạng của cốt thép thường.

Các thông số vật liệu là do người dùng tự định nghĩa theo vật liệu sử dụng thực tế.

3.3 Cáp dự ứng lực:

- - fpu = Giới hạn bền của cáp DUL (Giá trị tham khảo 1860 Mpa)
  - fpy = Giới hạn chảy của cáp DUL (Giá trị tham khảo 1670 Mpa)
  - Eps = Modun đàn hồi của cáp DUL (Giá trị tham khảo 195000 Mpa)

Các thông số vật liệu là do người dùng tự định nghĩa theo vật liệu sử dụng thực tế.

3.4 Hệ số an toàn riêng về vật liệu 'gama m' _ BS8110-97 part 1 section 2.4.4.1

- - Bê tông: 1.5
  - Cốt thép: 1.05
  - Cáp: 1.15

4. Xác định chiều dày sàn, mũ cột, dầm

Chiều dày sàn sơ bộ xác định theo bảng sau được nêu trong Eurocode 2 Design manual.

Section type: Loại sàn

Total imposed load (kN/m): tổng hoạt tải tác dụng

Span/depth ratios: tỷ số nhịp/chiều dày sàn (6≤L≤13) (kN/m)

Additonal requirement for vibrations: yêu cầu bổ sung cho công trình có xét đến dao động

A: chiều dày sàn ít nhất là 250mm

B: chiều dày sàn ít nhất là 400mm

Chương 3 QUY TRÌNH THIẾT KẾ SÀN BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC CĂNG SAU

1 Các trường hợp tải trọng

- - SW :trọng lượng bản thân kết cấu (Seft weight)
  - SDL :tải trọng hoàn thiện bao gồm tải trọng tường (Super Dead Load)
  - LL :hoạt tải (Live Load)
  - PT :tải cáp ULT sau khi trừ toàn bộ tổn hao (Prestressing)
  - HPT :thành phần thứ cấp của ứng lực trước.

2 Trong giai đoạn sử dụng (SLS)_ Serviceability

2.1 Tổ hợp tính toán theo BS 8110-1997

a) Tổ hợp đặc trưng:

- - 1SW + 1SDL + 1LL + 1PT

b) Tổ hợp do hoạt tải dài hạn: (tham chiếu BS8110:1985 part 2 section 3.3)

- - 1SW + 1SDL + 0.25LL + 1PT. Đối với kết cấu nhà building, văn phòng.
  - 1SW + 1SDL + 0.75LL + 1PT. Đối với kết cấu kho bãi.

2.2 Giới hạn ứng suất theo BS 8110-1997

a) Ứng suất nén cho phép: (tham chiếu BS8110:1997 part 1 section 4.3.4.2)

- - Trong các cấu kiện chịu uốn ứng suất nén không được lớn hơn 0.33fcu tại thớ biên, ngoại trừ trong dầm liên tục và các cấu kiện siêu tĩnh khác, trong đó ứng suất nén có thể tăng đến 0.4fcu trong vùng moment gối tựa.
  - Ứng suất nén trung bình không được lớn hơn 0.25fcu.

b) Ứng suất kéo cho phép: (tham chiếu BS8110:1997 part 1 section 4.3.4.2)

- - Cấu kiện loại 1: không có ứng suất kéo
  - Cấu kiện loại 2: 0.36√fcu N/mm2
  - Cấu kiện loại 3: mặc dù cho phép có vết nứt, song vẫn thừa nhận giả thiết tiết diện bê tông không có vết nứt và tồn tại úng suất kéo thiết kế giả định tại các vết nứt có chiều rộng giả định trong bảng 4.1.3 (BS8110). Ưng suất thiết kế giả định được sử dụng để tính toán các cấu kiện với thanh căng trước hoặc sau có phụt vữa, giá trị của nó được nêu trong bảng 4.2 (BS8110) và có thể thay đổi bằng các hệ số trong bảng 4.3 (BS8110) theo các nguyên tắc nêu ra trong mục 4.3.4.3 BS 8110-1997.

Vết nứt trong cấu kiện bê tông chịu ứng suất trước phụ thuộc vào chiều cao tiết diện cấu kiện và ứng suất thiết kế nêu trong bảng 4.2 có thể thay đổi bằng cách nhân với hệ số tương ứng trong bảng 4.3

Bảng 4.2 BS8110 Ứng suất kéo thiết kế khi uốn giả định đối với cấu kiện loại 3

Bảng 4.3 BS8110 Các hệ số chiều cao tiết diện dùng cho ứng suất kéo thiết kế đối với cấu kiện loại 3

Ví dụ: sàn ULT dày 200mm, bê tông C40. Thiết kế theo cấu kiện loại 3, bề rộng giới hạn vết nứt là 0.2mm.

ứng suất kéo thiết kế giới hạn tại giai đoạn sử dụng là: 5x1.1=5.5 N/mm2.

Khi bố trí cốt thép bổ sung trong phạm vi vùng kéo và sát với mặt chịu kéo của cấu kiện, ứng suất kéo thiết kế giả định đã thay đổi phải tăng lên một lượng theo tỷ lệ với diện tích tiết diện ngang của cốt thép bổ sung (biểu thị bằng % diện tích tiết diện ngang của bê tông trong vùng kéo). Với 1% cốt thép bổ sung, ứng suất có thể tăng 4N/mm2 đối với cấu kiện thuộc nhóm a) và b), 3N/mm2 đối với cấu kiện thuộc nhóm c), Nhóm a) , b), c) xem ở bảng 4.2 BS 8110. Đối với tỷ lệ % khác của cốt thép bổ sung, ứng suất có thể tăng theo tỷ lệ đến giá trị giới hạn bằng 0.25fcu.

Hiện tại ở Việt Nam các thiết kế đa số theo cấu kiện loại 3. Vậy khi sử dụng Adapt Floor Pro để thiết kế sàn làm sao để biết là đang thiết kế theo class nào?

2.3 Giới hạn bề rộng vết nứt

Tính toán bề rộng vết nứt tham khảo các công thức tính ở section 3.8 BS8110-part 2. Giá trị tính toán nếu lớn hơn giới hạn cho phép cần tính toán cốt thép thường bổ sung cho tiết diện đó để giảm bề rộng vết nứt trong giới hạn cho phép. Giới hạn bề rộng vết nứt như sau:

- Bê tông cốt thép thường: 0.3mm (BS 8110:Part 2:1985,Section 3.2.4)
- Bê tông ứng suất trước: (BS 8110:Part 1:1997,Section 2.2.3.4.2)

Loại 1 và 2: không có vết nứt xuất hiện

Loại 3:

Trong vùng xâm thực mạnh: 0.1mm

Các vùng khác: 0.2mm

- Đối với cấu kiện loại 3: cho ứng suất kéo xuất hiện trong cấu kiện, khi ứng suất kéo giả định lớn hơn giới hạn cho phép thì được thêm cốt thép thường để chịu ứng suất kéo này. Với 1% cốt thép thêm vào có thể tăng 4Mpa ứng suất kéo cho tiết diện nhưng giá trị giới hạn của ứng suất kéo sau khi thêm thép thường vào giới hạn vẫn chỉ là 0.25fcu (BS8110:Part 1:1997,Section 4.3.4.3 (c).

3 Trong giai đoạn cực hạn (ULS)_ Strength

3.1 Tổ hợp tính toán theo BS 8110-1997 (tham chiếu BS8110:1997 part 1 section 2.4.3.1.1)

- - 1.4 SW + 1.4 SDL + 1.6 LL + 1 HPT
  - 1.4 SW + 1.4 SDL + 1.4 WL (EL) + 1 HPT
  - 1.2 SW + 1.2 SDL + 1.2 LL + 1.2 WL (EL) + 1 HPT.

Trong đó:

WL : tải trọng gió

EL : tải trọng động đất

3.2 Kiểm tra moment uốn

Tham khảo mục 4.3.7 TC BS8110-1997

Công thức kiểm tra:

M≤Mu

Trong đó:

M :moment uốn lớn nhất trong tiết diện.

Mu :moment uốn giới hạn của tiết diện (4.3.7.3 BS8110-1997).

4 Tại thời điểm kết thúc truyền ULT (Transfer)_ Initial

4.1 Tổ hợp tính toán theo BS 8110-1997

- - 1.0 SW + 1.15 PT

4.2 Giới hạn ứng suất theo BS 8110-1997 (BS 8110:Part 1:1997,Section 4.3.4.3)

a) Ứng suất nén cho phép

Ưng suất nén thiết kế không được lớn hơn 0.5fci tại thớ biên và 0.4fci đối với ứng suất phân bố đều.

b) Ứng suất kéo cho phép

- Cấu kiện loại 1: 1 N/mm2

- Cấu kiện loại 2: 0.36√fci N/mm2

- Cấu kiện loại 3: ứng suất kéo cho phép không được lớn hơn giá trị tương ứng đối với cấu kiện loại 2. Khi ứng suất này lớn hơn, trong thiết kế phải xem như tiết diện đã bị nứt.

Với fci: cường độ bê tông tại thời điểm căng cáp.

5 Kiểm tra khả năng chịu cắt (Punching shear)

6 Kiểm tra độ võng

Độ võng được tính bằng phần mềm phân tích theo phần tử hữu hạn.

Độ võng giới hạn theo 3.4.6.3 BS8110-1997 như sau:

Độ võng giới hạn san cùng (Long term Deflection): Lnhịp/250.
Các vách ngăn sẽ giới hạn bằng nhip/500 (350) hoặc 20mm chọn giá trị nhỏ hơn.

Kiểm tra võng sàn: xét cấu kiện loại 3

Tiêu chuẩn BS 8110-97 class 3 thiết kế Bê tông cho phép nứt trên sàn dư ứng lực vì vậy sẽ kiểm tra độ võng sau nứt (crack Deflection). Tổ hợp tải trọng như sau:

Độ võng tức thời (CRACK) : 1.00 (SW) + 1.00 (DL) + 1.00(LL) + 1.00 Ứng suất trước

Độ võng dài hạn do tổ hợp tải trọng thường xuyên (sustained load) : 1.00 (SW) + 1.00 (DL) + 0.25 / 0.75 (LL) + 1.00 Ứng suất trước.

Cách thức kiểm tra như sau : Các giới hạn võng lấy theo mục 3.4.6.3 BS 8110-97 part 1 và 3.2.1.2 BS 8110-97 part 2.

- Tính toán võng dài hạn do tổ hợp tải trọng thường xuyên:

Kiểm tra điều kiện: độ võng do tải thường xuyên + độ võng do từ biến bê tông <= L/250 Độ võng do từ biến bê tông = độ võng do tải thường xuyên * hệ số từ biến.

- Tính toán võng sau khi thi công các lớp hoàn thiện và vách ngăn:

Kiểm tra điều kiện: độ võng do từ biến bê tông <= min(L/350, 20mm) theo 3.2.1.2 BS 8110-97 part 2.

Độ võng do từ biến bê tông = độ võng do tải thường xuyên * hệ số từ biến.

Hệ số từ biến lấy theo Hình 7.1 BS8110-1985 part 2 section 7.3.

Hệ số từ biến khi kiểm tra độ võng dài hạn và độ võng sau thi công là khác nhau.

Question: Hệ số từ biến khác nhau như thế nào ? và tại sao lại khác nhau?.

7 Kiểm tra khả năng chịu nén cục bộ

Trong phương pháp căng sau, lực căng trước được truyền cho bê tông thông qua các neo đặt ở đầu cấu kiện. Lực này tác dụng lên một diện tích khá nhỏ của bản neo, do đó cần xét đến khả năng chịu nén cục bộ của bê tông tại vị trí này.

Bảng 3. 8 Lực kéo vỡ thiết kế trong khối neo ở đầu cấu kiện

Lực Fbst lực kéo vỡ sẽ phân bố trong vùng mở rộng từ 0.2yo đến 2yo tính từ mặt vùng đăt lực

yo bằng 1/2 cạnh của khối neo

ypo bằng 1/2 cạnh vùng đặt lực

Cường độ cốt thép lấy bằng 200 Mpa

Diện tích thép gia cường: As= Fbst / fy.

8. Một số yêu cầu về cấu tạo

- Khoảng cách cáp ứng lực trước

Tiêu chuẩn BS8110-1997 không thấy nói về khoảng cách lớn nhất giữa hai bó cáp. Tham khảo các công trình thực tế có thể bố trí khoảng cách lớn nhất là 8->10 lần chiều dày sàn.

Theo tiêu chuẩn ACI 318-08: khoảng cách tối đa 2 bó cáp là 8 lần chiều dày sàn và không quá 1.5m. Và có ít nhất 2 bó cáp đi qua đầu cột không yêu cầu về số lượng cáp trong bó.

- Hàm lượng cốt thép trong tiết diện

Maximum cho dầm: cốt thép chịu kéo <= 4% diện tích tiết diện bê tông.

Minimum: diện tích cốt thép chịu kéo và nén tham khảo Bảng 3.25 BS8110-1997.

- Tham khảo thêm các yêu cầu cấu tạo tại mục 4.12 tiêu chuẩn BS8110-1997.

TÀI LIỆU THAM KHẢO

Quy phạm Anh quốc BS8110-1997: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép.
Concrete society – Technical Report No 43, Post – tensioned Concrete Floors – Design Handbook 1st Ed.
Adward. G. Nawy (2003): Prestressed concrete.
Sami Khan-Design Guide Post-tensioned concrete floors
Phần mềm: Adapt builder 2015.
Builder Technical Notes_Adaptsoft.com.

SẢN PHẨM CỦA: SÀN DỰ ỨNG LỰC - TPT TRAINING

Email: tpt.posttension@gmail.com

Facebook: https://www.facebook.com/post.tension.tpt.training/?ref=aymt_homepage_panel

LỚP OFFLINE TẠI BÌNH THẠNH TP HCM. 02 BUỔI / TUẦN : TẠM DỪNG

Thời gian mở lớp dự kiến: Thứ 7 - 07/03/2020.
Thời gian học: Tối thứ 3 (18h15-21h00), 7(Chiều 14h00-17h00).
Tổng số buổi học: 15 buổi.
Địa điểm: Quận Bình Thạnh, HCM.
Học phí: 5 tr / học viên (2020). Sinh viên 3.5 tr.
Trước ngày băt đầu 1 tuần vui lòng đóng trước 2tr và nhận tài liệu toàn bộ khóa học (File và 01 Bản hardcopy).

Số lượng học viên giới hạn 8~12 người.

+ Đăng ký nhóm 3-4 người: Giảm 5%

+ Đăng ký nhóm >=5 người: Giảm 10%.

Đào tạo Nhân lực theo yêu cầu cho Công ty làm việc chuyên nghiệp: Inbox 0989915897.
Đào tạo theo yêu cầu Riêng từ 1-3 Học viên học tại CC EhomeS, Phú Hữu, Q9. Phí: Inbox 0989915897.

Yêu cầu học viên:

Tương tác với HD (HV nên cố gắng khai thác càng nhiều kiến thức càng tốt :)).
Làm phần homework ở nhà sau hướng dẫn ở trên lớp
Mang theo Máy tính.

Liên hệ: Mr Tùng.

Email: tpt.posttension@gmail.com
Facebook:https://www.facebook.com/post.tension.tpt.training/?ref=aymt_homepage_panel
Phone: 0989915897 (inbox Zalo, Viber...)

Google Sites

Report abuse